AN-6920
应用说明
通过增加
V
RO
（即匝数比，
n
） ，电容
开关MOSFET的损耗和导通损耗是
减少。这也降低了的电压应力
二次侧整流。
V
RO
应通过一个确定
保持时间和电压应力之间的权衡
二次侧整流二极管。
输出电容的效果保持时间。最低
PFC输出电压为所需的保持时间被获得为：
V
O
.
PFC
民
≥
2
⋅
t
HOLD
⋅
P
OUT
2
+
V
O
.
PFC
.
HLD
η
⋅
C
O
.
PFC
(
18
)
其中：
t
HOLD
是所需的滞留时间;
P
OUT
是总的额定输出功率;
V
O.PFC.L
是最小PFC输出电压为所需的
保持时间;和
V
O.PFC.HLD
是可允许的最小PFC输出电压
在保持时间。
变压器一次侧绕组的电压被钳位
到V
O， PFC
，所以在最小PFC输出电压
保持时间被获得为：
V
O
.
PFC
.
HLD
=
n
⋅
(
V
O
+
V
F
)
(
19
)
其中，V
F
为同步整流MOSFET的漏极 -
到源极二极管的正向电压，V
F
约1V 。
（设计范例）
因为在PFC响应速度很慢，
在保持时间需要超过12毫秒，以避免PFC
输出电压降影响的输出电压在
动态负载条件。假设保持时间是12毫秒，
在V
O.PFCmin
如：
V
O
.
PFC
=
QR反激式转换器图13.典型波形
民
≥
2
⋅
t
HOLD
⋅
P
OUT
+
[
n
⋅
(
V
O
+
V
F
)]
2
η
⋅
C
O
.
PFC
2
⋅
12
×
10
−
3
×
90
+
[12
⋅
(19
+
1)]
2
=
286
V
−
6
0.9
⋅
100
×
10
假设75V MOSFET
（同步整流）用于次级侧，
有70 ％的电压裕量：
（设计
例）
V
O
.
PFC
n
V
O
.
PFC
400
∴
n
＆ GT ;
=
=
11.94
0.7
⋅
75
−
V
O
0.7
⋅
75
−
19
0.7
⋅
75
＆ GT ;
V
D
喃
=
V
O
+
[ STEP- B3 ]变压器设计
图14示出一个准的典型的切换定时
谐振转换器。 MOSFET的导通时间的总和
(t
ON
） ，二极管导通时间（t
D
） ，以及漏极电压下降
时间（t
F
）为开关周期（叔
S
） 。以确定
原边电感（L
m
），下述参数
应首先确定。
最小开关频率（F
S.QRmin
)
最小开关频率发生在最小
输入电压和满载条件下，它应该是
高于20kHz ，以避免可闻噪声。通过增加
f
S.QRmin
时，变压器的尺寸可以减小。然而，这
结果增加了开关损耗。确定
f
S.QRmin
通过
开关损耗和变压器尺寸之间权衡。
通常
f
S.QRmin
周围设置为70kHz 。
由此，正被确定为12 。
[ STEP- B2 ]计算最小PFC输出
电压（V
O.PFC.L
）的保持时间
用于PFC输出电容器，典型的是使用0.5 〜 1个F
每1W的输出功率为400V， PFC输出。同时，它是
合理的使用〜 1μF每1W的输出功率变量
由于在相应固定的电压降较大输出的PFC
时间比400V输出。在这个例子中， 2 100°F
电容被选择为输出电容（C
O.PFC
).
下PFC输出电压可以提高系统的效率在
低的AC线路电压的状态，但在PFC的能量
© 2010仙童半导体公司
修订版1.0.0 • 2011年3月10日
MOSFET的漏极电压的下降时间
(t
F
)
如图14所示， MOSFET的漏极电压的下降时间
一半的MOSFET的有效共振期
输出电容和初级侧电感。典型的
值吨
F
为0.6 〜 1.2秒。
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8
FAIRCHILD [ FAIRCHILD SEMICONDUCTOR ]
